實驗名稱：基于壓電陶瓷驅(qū)動器的空間抑振實驗

　　實驗原理：以抑振系統(tǒng)樣機z旋轉(zhuǎn)自由度為例，如圖a所示，當(dāng)上活動板受到繞z軸力矩M33z作用時，將產(chǎn)生傾角θ33z，該傾角的大小和方向取決于M33z的大小和方向。當(dāng)M33z為正時，θ33z為正，由于壓電陶瓷只能輸出推力，所以此時應(yīng)當(dāng)對1號壓電陶瓷驅(qū)動器(PZT1)施加電壓將該傾角進行補償使上活動板回到水平位置；反之，當(dāng)M33z為負時，θ33z也為負，此時應(yīng)當(dāng)對1號壓電陶瓷驅(qū)動器(PZT3)施加電壓將該傾角進行補償使上活動板回到水平位置因此，雖然只是對單自由度進行控制，但卻是一個二輸入二輸出系統(tǒng)，其輸入為M33z，θ33(實際實驗中測得的是線位移)，輸出是PZT1和PZT3的電壓，這兩個壓電陶瓷驅(qū)動器在同一時間只有一個能通電輸出。

圖a：系統(tǒng)抑振原理圖（z旋轉(zhuǎn)自由度為例）

　　抑振系統(tǒng)實驗原理框圖如圖b所示，上位機使用LabVIEW進行數(shù)據(jù)采集程序開發(fā)和模糊自整定PI控制算法編寫，下位機使用NICRIO9038(內(nèi)置模擬電壓輸入模塊為NI9205和NI9215)進行四路位移傳感器和六維力傳感器數(shù)據(jù)讀取和采集，上位機和下位機之間通過Ethernet進行通訊。直流伺服電機產(chǎn)生外力矩作用在抑振系統(tǒng)樣機上使之產(chǎn)生一定幅值的偏轉(zhuǎn)，六維力傳感器實時采集該外力矩的大小和方向，四路位移傳感器實時檢測該偏轉(zhuǎn)角度對應(yīng)的位移，并通過NIcRIO9038實時進行采集，經(jīng)過適當(dāng)前處理和相應(yīng)控制算法運算得到對應(yīng)位置壓電陶器驅(qū)動器應(yīng)當(dāng)輸出的電壓值，通過Ethermet傳輸給上位機程序，上位機程序?qū)⒃撾妷褐低ㄟ^USB通訊方式傳輸給ATA-2161電壓放大器，最終作用在抑振系統(tǒng)樣機壓電陶瓷驅(qū)動器上，將該偏轉(zhuǎn)值進行糾正，從而實現(xiàn)振動主動抑制的目的。

圖b：抑振系統(tǒng)實驗原理框圖

　　測試設(shè)備：上位機、ATA-2161電壓放大器、NIcRIO9038、位移傳感器、力傳感器、作動系統(tǒng)樣機

　　實驗過程：

　　(1)10Nm動態(tài)外力矩抑振實驗

　　通過動態(tài)力矩加載裝置對機構(gòu)分別施加幅值約為10Nm(峰峰值約20Nm)，頻率分別為0.5Hz,1Hz,2Hz的動態(tài)力矩,得到的系統(tǒng)抑振性能結(jié)果如圖c所示。需要注意的是，由于所使用的直流伺服電機性能受限，產(chǎn)生的動態(tài)力矩并不是理想的隨時間按照正弦變化力矩，存在一定程度的失真和偏置，但是由于本實驗為抑振實驗，因此基本不存在影響。

圖c：10Nm動態(tài)外力矩抑振實驗(a)0.5Hz外力矩(b)1Hz外力矩(c)2Hz外力矩

　　(2)20Nm動態(tài)外力矩抑振實驗

　　同樣地，通過動態(tài)力矩加載裝置對機構(gòu)分別施加幅值約為20Nm(峰峰值約20Nm)，頻率分別為0.5Hz，1HZ，2Hz的動態(tài)力矩，得到的系統(tǒng)抑振性能實驗測試結(jié)果如圖d所示。

圖d：20Nm動態(tài)外力矩抑振實驗(a)0.5Hz外力矩(b)1Hz外力矩(c)2Hz外力矩

　　實驗結(jié)果：綜合分析，可以得知本課題所設(shè)計的抑振系統(tǒng)所能抑制的最大頻率外力矩不超過2Hz。如果要獲得較好的抑振效果，較為理想的工況應(yīng)該是外力矩幅值小于20Nm時，頻率小于1Hz，此時可以獲得高于64%的振動抑制率。同時，在小于2Hz的相同頻率下,外力矩幅值為10Nm時的抑振效果好于外力矩幅值為20Nm時的，這表明當(dāng)外力矩幅值較小時，抑振效果也相對更好。

　　實驗結(jié)果同時表明，在外力矩在正負值之間切換時，抑振效果較差，猜測這和所使用的控制策略有關(guān)。由于控制單自由度的兩根壓電陶瓷驅(qū)動器的作動是依靠外力矩的方向來控制的，在這個階段力矩的變化速度較快，并且由于所使用的傳感器精度受限。因此當(dāng)外力矩方向發(fā)生改變時，系統(tǒng)需要一定時間進行切換，不能很快達到最佳效果，這在外力矩頻率提高后凸顯的尤為明顯。

圖：ATA-2161高壓放大器指標(biāo)參數(shù)

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